運(yùn)算放大器能充分抑制共模噪聲，如60-Hz噪聲，但是其抑制共模噪聲的能力隨頻率的升高而降低。在這一方面，可以在運(yùn)算放大器不起作用處增加共模電容器（CCM）來濾除共模噪聲。在所給的例子中，f3dB-CM設(shè)置為大約160 kHz。不要使用電容量較大的CCM來進(jìn)一步改善共模抑制性能。如果CCM電容器的電容值太大，匹配又不良，共模噪聲就會(huì)轉(zhuǎn)換成（由于電容器值失配而引起的）差模信號，于是，放大器會(huì)將其作為合法信號來處理。

一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則是選用對設(shè)定輸入帶寬最有意義的CDIFF值。然后，選用CCM,使其電容量小到1/10，最好為1/100。并要確保這些電容器具有合理的容差和良好匹配。溫度系數(shù)很小的陶瓷電容器價(jià)格低廉，非常適合用做CCM。此外，還要記住運(yùn)算放大器電源引腳之間適當(dāng)去耦也是非常重要的，因?yàn)閭鲗?dǎo)噪聲也可通過電源進(jìn)入，尤其是在運(yùn)算放大器直接由高端電源線供電（如圖所示）時(shí)。

該電路的輸出阻抗等于ROUT， 因此，如果你將該電路輸出端連接到一個(gè)具有相對較低輸入阻抗的ADC（例如許多微控制器中的ADC），那就要使用跟隨器來緩沖輸出，以防止輸出端無謂加載 和引起重大差錯(cuò)。幸運(yùn)的是，如果使用的是雙運(yùn)算放大器，就可以將剩余的運(yùn)算放大器配置成跟隨器，從而在不增加空間的情況下，很方便地完成這一任務(wù)。

規(guī)定使用±15V電源的滿擺幅運(yùn)算放大器，可以由高達(dá)30V的電源供電。在由較高電壓的電源供電時(shí)，圖3所示電路非常理想。運(yùn)算放大器僅承受齊納穩(wěn)壓器 兩端的電壓，而輸出晶體管則提供必要的以地為基準(zhǔn)的電平移動(dòng)。對高端電壓最大值的唯一限制是，它不可超過輸出晶體管的額定擊穿電壓。

圖3，在進(jìn)行高壓直流電流檢測的場合，齊納穩(wěn)壓器為運(yùn)算放大器提供了一個(gè)高端基準(zhǔn)電源。

要注意的是，運(yùn)算放大器的參考點(diǎn)是相對于其V+電源端的，而在前面電路中則是相對于V-電源端的。這就要求你用npn晶體管（或n溝道FET）去替換pnp晶體管（或p溝道FET），并觀察反相和同相輸入端的合適取向。在其他情況下，適用于前面電路的公式、論述、濾波技術(shù)和工作原理同樣適用于這一電路。這個(gè)電路的唯一不利之處是，如果輸出要求緩沖的話，它必須使用一個(gè)獨(dú)立的運(yùn)算放大器。

這些電路都很靈活，通常具有良好的性能。不過，根據(jù)運(yùn)算放大器、晶體管和濾波器電路的最終選用情況，進(jìn)行測試并確保在整個(gè)預(yù)期的電流測量范圍內(nèi)具有足夠 的順應(yīng)性，這始終不失為明智之舉。你只要在電路受到負(fù)載電流階躍變化時(shí)，用示波器監(jiān)測基極電壓或柵極電壓，就可以驗(yàn)證這一穩(wěn)定性。

表1列出了 現(xiàn)成的電流檢測集成器件，這些器件的體系結(jié)構(gòu)與本文中所述的相同。不過，盡管表1所列的許多器件可能相互之間“功能相同”，但不可能找到任何一種非獨(dú)家生 產(chǎn)的器件。在選用這樣一種器件時(shí)，要確保其電壓額定值在設(shè)計(jì)的電源電壓范圍之內(nèi)。有些器件可進(jìn)行雙向電流檢測，并可能具有比較器來提供“行程”指示。有些 器件的實(shí)際額定工作溫度為-40℃至+125℃，使其在汽車和工業(yè)中的應(yīng)用范圍得以擴(kuò)大。

IR21XX系列的獨(dú)特之處在于，其浮動(dòng)溝道體系結(jié)構(gòu)允許在高達(dá)600V的電位下進(jìn)行高/低端電流檢測。其輸出不是模擬電壓，而是正比于被測電流的輸出脈沖寬度。它允許在沒有ADC的情況下進(jìn)行微處理器接口。此外，它還可通過光耦合器來傳遞脈沖寬度，實(shí)現(xiàn)真正的隔離。

表1還列出了一些可供選用的霍爾效應(yīng)型電流檢測器件?；魻栃?yīng)型電流檢測可實(shí)現(xiàn)電流變壓器那樣的完全隔離；兩者的區(qū)別就在于霍爾效應(yīng)既適合直流電流檢測又適合交流電流檢測。

表1所列器件絕非完整無缺，許多制造商會(huì)定期在其產(chǎn)品系列中增加電流檢測器件，并且以甚至更快的速度淘汰一些產(chǎn)品。